3．采取比较符合实际的力学模型；4．尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法；5．盖梁底模为钢模，钢模下设置方木作用为调节标高和结构刚度补强；若钢模刚度足够，则无需检算方木受力；6．对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均不荷载；7．本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以作为安全储备；8．抱箍加工完成实施前，先进行压力试验，变形满足要求方可使用。
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f五、荷载计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。1永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG1．2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG1．35。当产生的效应对结构有利时，般情况下取γG1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。2可变荷载分项系数γQ：般情况下取γQ1．4。荷载分析：盖梁底板面积为：（102）m×2m16m2（最不利状态下，偏于保守计算）1．盖梁砼自重：G2914m3×26KNm375764KNq175764÷164735KNm2注：含筋量2。荷载分项系数12（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附录D普通模板荷载计算）2钢模版自重：3280kg1628kg1160kg×98Nkg594664Nkg≈607KNq2607÷16379KNm2g取98Nkg，计算中：钢模板自重取607KN。荷载分项系数12。3．方木重量：盖梁宽度为10m，加上两侧作业平台宽度各1m，则横向长度为12m，共计方木：12m÷03m41根。方木共重：41根×02m×02m×4m根×075tm3×98KNt482KNg取98Nkg，计算中：钢模板自重取482KN。荷载分项系数12。4．I40b工字钢重量：工字钢采用I40b普通热轧工字钢，标准每m重：73878kgm，每盖梁采用2根12m长I40b工字钢。
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f则工字钢总重为：2×12×73878×98Nkg≈177307N177KN重力加速度G取10Nkg，荷载分项系数取12。5．抱箍重量：依据模板厂家设计图纸，单个抱箍重量为175kg，则抱箍重量为：2×175×98Nkg≈3500N35KN荷载分项系数取12。6．倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表81，冲击荷载取08tm2，含振捣砼产生的荷载即8KNm2，取荷载分项系数r314。7．施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表81，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取025tm2即25KNm2，取荷载分项系数r314。六、荷载计算组合1、计算底模受力分析时，采用简直梁计算模式，方木承受钢模板传递的平面压力，验算时底模承受线形荷载：即：qr