制条件。DNBR是根据堆内某处燃料元件周围的冷却剂状态使用专门的计算公式而得到的临界热流密度与该处燃料元件表面的实际热流密度的比值。DNBR随堆芯通道的长度是变化的，在整个堆芯内，DNBR的最小值称为最小DNBR，用MDNBR或DNBRmi
表示。为了确保燃料元件不烧毁，当计算的最大热功率下，MDNBR不应低于某一规定值。如果计算热流密度的公式没有误差，则当MDNBR1时，表示燃料元件表面要发生沸腾临界。若该公式存在误差，则MDNBR就要大于1。例如，W3公式的误差为23，所以当使用W3公式计算DNBR时，就要求MDNBR≥13。
（3）在稳态额定工况下，要求在计算的最大热功率下，不发生流动不稳定性。
对于压水堆，只要在堆芯最热通道出口附近冷却剂中的含气量不大于某一数值，就不会发生流动不稳定性。
（4）必须保证正常运行工况下燃料元件和堆内构件能得到充分冷却；在事故工况下能提供足够的冷却剂以排出堆芯余热。
本计算根据《核反应堆热工分析》课程设计指导书中的计算提示，采用简单的C语言编程计算。将堆芯沿轴向划分为五个等分控制体进行计算以下是计算过程31堆芯流体出口温度（平均管）
FaNt
tfout
tfi

W1Cp
℃
Cp按流体平均温度tf

12
t
f
i


t
f
out

以及压力由表中查得。
32燃料表面平均热流密度q
qFaNtF总
Wm2
式中F总为堆芯燃料棒的总传热面积
F总m
dcsL
m2
3
f燃料棒表面最大热流密度qmax
qmaxqFqNFqE
燃料棒平均线功率ql
ql

qdcsLL

qdcs
燃料棒最大线功率qlmax
wm2Wm
qlmaxqlFqNFqE
wm
33平均管的情况平均管的流速V
VWefW1
Aff
Aff
ms
式中，堆芯内总流通面积
Af
m
0
0


p2

4
dc2s


m
4
0s
2


0为燃料组件内正方形排列时的每一排（列）的燃料元件数
f
由压力以及流体的平均温度tf
f
查表得到：
1Vf
34为简化计算起见，假定热管内的流体流速Vh和平均管的V相同。（实际上，
应该按照压降相等来求。热管内的流体流速要小一些）。则VhV
同样，热管四根燃料元件组成的单元通道内的流量
Wh

W
1Af

Ah
Ab

S2

4
dc2s
35热管中的计算（按一个单元通道计算）
（1）热管中的流体温度
4
ftfhz

tfi


qFRNFEHFEHmdcsWhCp
z
0zdz
（2）第一个控制体出口处的包壳外壁温度
ttcshzfhz
fhz1

tf
hz

qFqNFqEhz

t
f
hz

qFRNzFqEhz
NuhzDe0023Re08Pr04
式中：hz可以用
kz
来求。
所以，
hz0023Re08Pr04kzDe
式中：
ReGDeWhDeAb
De

4AbU

4S24
dcs
d
r