452732224666
1023100

239℃
不计液柱静压力及流动阻力而引起的温度差损失，故第Ⅱ效料液的温度为
t2T221064523910884℃
同理T1t2t210884191513208℃
在此温度下汽化潜热：r1217165kJkg
1

fa

001162
132082732217165
1015100184℃
t1T111320818413392℃
10
f由于不考虑液柱静压和流动阻力对沸点的影响，且溶液温差损失变化不大，故有效总温差不变即
t1352191542697536℃
温度差重新分配后各效温度情况列于下表：
表42三效蒸发器各效的温度
效次
Ⅰ
Ⅱ
加热蒸汽温度，C有效温度差C料液温度，C
T11434
t11352t11339
T113208t21915t210889
Ⅲ
T210645t34269t3637
6
473各效的热量衡算
riC
效次
Ti，C
Ⅰ
13208217165
Ⅱ
10645224666
Ⅲ
60123549
第Ⅰ效
W1
1

D1r1r1

Fcp0
t0
t1r1


1

21385217165
D1

1034722

35

8013392217165

①
09847D189919
第Ⅱ效
W2
2
D2r2r2
（Fcp0

W1c
）t1
pw
t2r2



2

W1r2r2
（Fcp0

W1c
）t1
pw
t2r2

②

1

217165224666
W1

1034722

35

4183W1

1339210889224666

08200W140347
第Ⅲ效
11
fW3
3

D3r3r3
（Fcp0
W1cpw

W2c
）t2
pw
t3r3


3

W2r3r3
（Fcp0
W1cpw

W2c
）t2
pw
t3r3

③

1

22466623549
w2

1034722

35

4183W1

4183W2

10889637623549

00802W108739W269404
又因为
W1W2W3689815kgh④
联解上面①②③④式得
W1206070kghW2229931kghW3253814kghD1300588kgh
与第一次计算结果比较，其相对误差为
120607000142209035
122993100001229938
125381400118250842
计算相对误差均在005以下，故各效蒸发量的计算结果合理。其各效溶液无明显变化，不需要重新计算。
474蒸发器传热面积的计算
Si

QiKiΔti
Q1D1r130058821385103360017856106W
t11352℃
S1

Q1K1t1

1785610620001352

6604m2
Q2W1r1206070217165103360012431106W
12
ft21915℃
S2

Q2K2t2
1243110610001915
6491m2
Q3W2r2229931224666103360014245106W
t34269℃
S3

Q3K3t3
14245106
5004269

6674m2
误差为1SMIN1667400282005，迭代计算结果合理。
SMAX
6491
平均传热面积为
Sm

S1S23
S3
6590m2
48计算结果列表
效次加热蒸汽温度，0C
表43物料计算的结果
Ⅰ
Ⅱ
1434
13208
操作压力PikPa溶液温度（沸点）ti0C
完成液浓度xi蒸发量Wi，kgh蒸气消耗量D，kgh传热面积Sim2
2900813392188206070
6604
12815108892602299330015886491
Ⅲ1064520637645253814
6675
5主体设备计算和说明
51加热管的选择和管数的初步r