4346017937537℃
44加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的初步计算
第i效的热量衡算式为
QiDiriFcp0W1cpwW2cpwWi1cpwtiti1Wiri
当无额外蒸汽抽出时DiWi1由上式求得第i效蒸发水量Wi的计算式
Wi
i

Diriri
Fcp0
W1cpw

Wi1cpw
ti1ri
ti

由于忽略溶液的浓缩热和热损失，所以热利用系数1
DiWi1
7
fcpw4183kJ（kg℃）
第Ⅰ效的蒸发水量W1为
W1
1
D1r1r1

Fcp0
t0
t1r1


1

2138521773
D1

1034722

35

801328621773

①
09822D18626
第Ⅱ效的蒸发水量W2为
W2
2
D2r2r2
（Fcp0

W1c
）t1
pw
t2r2



2

W1r2r2
（Fcp0

W1c
）t1
pw
t2r2

②

1

2177322302
W1

1034722

35

4183W1

132861129322302

09404W130729
对于第Ⅲ效，同理可得
W3
3

D3r3r3
（Fcp0
W1cpw

W2c
）t2
pw
t3r3


3

W2r3r3
（Fcp0
W1cpw

W2c
）t2
pw
t3r3

③

1

2230223549
w2

1034722
35

4183W1

4183W2

11293637623549

00873W108599W275617
又因为W1W2W3689815kgh
④
联解上面①②③④式，可得
W1209278kghW2227534kghW3253003kghD1300894kgh
8
f45蒸发器传热面积的估算
Si

QiKiΔti
Q1D1r130089421385103360017874106W
t1T1t11434132861054℃
S1

Q1K1t1

1787410620001054

8479m2
Q2W1r120927821773103360012657106W
t2T2t2T1t21305112931812℃
S2

Q2K2t2
1265710610001812
6985m2
Q3W2r222753422310103360014105106W
t3T3t3T2t31104763764671℃
S3

Q3K3t3
141051065004671
6039m2
误差为1SMIN16039029005，误差较大，应调整各效的有效温度差，重复
SMAX
8479
上述计算过程，使三个蒸发器的传热面积尽量相等。
46有效温度的再分配
SS1t1S2t2S3t38479105469851812603946716608m2
t
105418124671
重新分配有效温度差，可得
t1

S1S
t1

84796608
1054
1352℃
t2

S2S
t2

698518126608
1915℃
t3

S3S
t3

60396608
4671
4269℃
47重复上述计算步骤
9
f471计算各效料液
由所求得的各效蒸发量，可求各效料液的浓度，即
x1

Fx0FW1

10347220151034722209278

0188
x2

F
Fx0W1W2

10347220151034722209278227534

0260
x3045
472计算各效料液的温度
因末效完成液浓度和二次蒸气压力均不变，各种温度差损失可视为恒定，故末效溶液的温度仍为6376℃即
t36376℃则第Ⅲ效加热蒸汽的温度（也即第Ⅱ效料液二次蒸气温度为
T3T2t3t36376426910645℃
在此温度下汽化潜热r2224666kJkg
用公式fa再次对料液温度进行估算
2

fa

00162
106r