验算液体在降液管中停留时间，即
故降液管设计合理。④降液管底隙高度h0
取降液管底隙的流速
5s，则
故降液管底隙高度设计合理。
0006m
选用凹形受液盘，深度50mm。
2塔板布置①塔板的分块因D≥800mm，故塔板采用分块式。查表37得，塔极分为3块。②边缘区宽度确定
取Ws
0065mWc0035m
③开孔区面积计算
开孔区面积Aa按式316计算，即
其中xD2WdWs05012400650311mrD2Wc0500350465m
f故④筛孔计算及其排列本例所处理的物系无腐蚀性，可选用δ＝3mm碳钢板，取筛孔直径d0＝5mm。筛孔按正三角形排列，取孔中心距t为t＝3d0＝3×5＝15mm筛孔数目
为
开孔率为ΦA0Aa0907td02101气体通过筛孔的气速为筛孔气速u0VSA006210101×05321156ms7筛板的流体力学验算1塔板压降①干板阻力hc计算干板阻力hc由式326计算，即
由d0／δ＝5／3＝167，查图314得，C0＝0772
故②气体通过液层的阻力hl计算气体通过液层的阻力hL由式331计算，即
查图315，得β061。故③液体表面张力的阻力hσ计算液体表面张力所产生的阻力hσ由式334计算，即
气体通过每层塔板的液柱高度hp可按下式计算，即
气体通过每层塔板的压降为07kPa设计允许值
2液面落差对于筛板塔，液面落差很小，且本例的塔径和液流量均不大，故可忽略液面落差的影响。
f3液沫夹带液沫夹带量由式336计算，即
故在本设计中液沫夹带量ev在允许范围内。4漏液对筛板塔，漏液点气速u0max可由式338计算，
kg液kg气01kg液kg气
实际孔速u0＝1156ms＞u0mi
稳定系数为Kuou0mi
1156598519315故在本设计中无明显漏液。5液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液层高Hd应服从式346的关系，即Hd≤φHThw苯一甲苯物系属一般物系，取φ＝05，则φHThw0504000470224而HdhPhLhd板上不设进口堰，hd可由式344计算，即hd0153u0／2015300820001m液柱Hd00800600010141m液柱Hd≤φHThw故在本设计中不会发生液泛现象。
8塔板负荷性能图1漏液线
由
，
得
整理得在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值，计算结果列于表319。表319
Lsm3sVsm3s
000060309
000150319
000300331
000450341
f由上表数据即可作出漏液线l。2液沫夹带线以ev＝01kg液kg气为限，求VsLs关系如下：
由
在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值，计算结果列于表320。表320
Lsm3sVsm3s
000061218
000151158
000301081
000451016
由上表数据即可作出液沫夹带线2。r