当，特别是要防止冷却过慢而引起的碳、氮化物大量析出和χ、σ等脆性相沉淀带来的危害。
图617系双相不锈钢的组织图和焊后热影响区的组织变化图，可以较圆满地解释上述双相不锈钢焊后热影响区所遇到的现象。
f克服第一代双相不锈钢焊接性的不足，即防止焊后单相铁素体的形成，并希望焊后获得尽量多的奥氏体（γ2）和满意的热影响区性能，一是向钢中加氮并使母材具有αγ近于1的双相结构，二是焊接工艺的控制（包括线能量和多层焊时层间温度的控制以及焊接材料的选择）。实践表明，由于氮的加人，第二代和第三代（超级）双相不锈钢以及经济型双相不锈钢，在母材固溶态α和γ的相比例控制在50比50即11的前提下，采取适宜的焊接工艺，完全可以防止焊后熔合线和热影响区单相铁素体的形成，并获得满意的焊接接头的性能。
表66列出了相比例对不同含氮量的25Cr65Ni3MoN钢焊接热模拟试样和母材耐蚀性的影响，显然，当母材的相比例αγ近于7030时，HAZ1近于单相铁素体，HAZ2也仅57的γ，钢的晶间腐蚀敏感性增加，点蚀速率提高；当母材的相比例αγ近于5050时，HAZ1含有735的γ，HAZ2有1540的γ，此时则可以获得满意的耐晶间腐蚀和耐点蚀腐蚀性能。需要指出，双相不锈钢焊后热影响区的相比例已不是固溶态比较理想的αγ近于11，而是随钢的牌号、铬当量镍当量、焊前母材的热处理温度和焊接工艺等的不同，可能在90107030之间波动。（转自不锈钢概论）
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