Rkc070×fcuk05×hef15膨胀及扩孔型锚栓NRkc030×fcuk05×hef3015化学锚栓
614JGJ1452004614条文说明JGJ145
2004
13
f其中：
雨篷设计计算书
fcuk：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在4560MPa间时，应乘以降低
系数095；
hef：锚栓有效锚固深度；NRkc030×fcuk05×hef3015
9623409N
AcN0：混凝土破坏锥体投影面面积，按615JGJ1452004取；
scrN：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉
承载力标准值的临界间矩。
scrN3hef
3×100
300mm
As0cN
2crN
3002
90000mm2
AcN：混凝土实有破坏锥体投影面积，按616JGJ1452004取：
N个锚栓
1
MM个锚栓

AcNc1s105×scrN×c2s205×scrN其中：
c1、c2：方向1及2的边矩；s1、s2：方向1及2的间距；ccrN：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccrN15hef15×100150mm；c1≤ccrNc2≤ccrNs1≤scrNs2≤scrNAcNc1s105×scrN×c2s205×scrN
14
f雨篷设计计算书
15020005×300×10015005×300
200000mm2
ψsN：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按617JGJ1452004采
用：
ψsN0703×cccrN≤1膨胀及扩孔型锚栓617JGJ1452004
ψsN1化学锚栓
617条文说明JGJ1452004
其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmi
≤c≤ccrN，按
6111JGJ1452004：
对于膨胀型锚栓双锥体cmi
3hef
对于膨胀型锚栓
cmi
2hef
对于扩孔型锚栓
cmi
hef
ψsN0703×cccrN≤1
0703×150150
1
所以，ψsN取1。
ψreN：表层混凝土因为密集配筋的玻璃作用对受拉承载力的降低影响系
数，按618JGJ1452004采用，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤
10mm且s≥100mm时，取10；
ψreN05hef200≤1
05100200
1
所以，ψreN取1。
ψecN：荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，按619JGJ1452004
采用；
ψecN112eNscrN1
ψucrN：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对于非化学锚栓取
14，对化学锚栓取244；
把上面所得到的各项代入，得：
NN×AA×ψψψψRkc
0Rkc
0cNcN
sNreNecNucrN
9623409×20000090000×1×1×1×244
52180262N
15
fNRdckNRkcγRcN
雨篷设计计算书
1×52180262215
24269889N≥Nsdg13551688N
所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！
53锚栓钢材受剪破坏承载力计算：
VRdskVRksγRsV
6221JGJ1452004
其中：
VRds：钢材破坏时的受剪承载力设计值；
VRks：钢材破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表705JGJ1452004选取；
γRsV：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表426JGJ1452004选
用：
γRsV12fstkfyk
r