155Aa115502106211个
t2
00152
开孔率为：
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A00907d02090752101
Aa
t
15
气体通过筛孔的气速为：
u0

VsA0

101701011210
832ms
424筛板的流体力学验算
1塔板压降
①干板阻力hc计算。干板阻力由下式计算：
hc

12g

VL


u0C0
2
由d053167，查筛板塔汽液负荷因子曲线图得C00772
故hc

0051
293

832
2
803030772

00216m液柱
②气体通过液层的阻力hl计算。气体通过液层的阻力hL由
下式计算，即
h1hL
ua

VsATAf
10170712ms15390111
F0uaV0712293122kg12sm12
查充气系数关联图得061。
故h1hL0610046001400367m液柱。
③液体表面张力的阻力h计算。液体表面张力所产生的阻
力h由下式计算，即：
h

4LLgd0
4208210300021m液柱803039810005
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气体通过每层塔板的液柱高度hp按下式计算：
hphchlh00216003670002100604m液柱
气体通过每层塔板的压降为：
pphpLg00604803039814758Pa07Kpa
2液面落差
对于筛板塔，液面落差很小，且本设计的塔径和液流
量均不大，故可忽略液面落差的影响。
3液沫夹带
液沫夹带按下式计算：
eV

57106L
HT
ua25hL
32

571062082103

0712
32
04025006
00078Kg液Kg气
01Kg液Kg气
故在本设计中液沫夹带量eV在允许的范围内。
4漏液
对筛板塔，漏液点气速u0mi
按下式计算：u0mi
Vsmi
A044C000056013hLhLV
44077200056013006000218030329352978ms
实际孔速u0832msu0mi
稳定系数为Ku0u0mi
8325297815715
故在本设计中无明显漏液。
5液泛
为防止塔内发生液泛，降液管内液层高Hd应服从下式所表
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示的关系，即：
HdHThw
苯甲苯物系属一般物系，取05，则：
HThw050400460223m液柱
而
HdhphLhd
板上不设进口堰，hd按下式计算：
hd0153u020153006042000056m液柱
Hd006040060000560121m液柱
HdHThw，故本设计中不会发生液泛现象。
425精馏段塔板负荷性能图
1漏液线
由u0mi
Vsmi
A044C000056013hwhowhLV
how

2841000

E

Lhlw
2
3
得：
Vs0mi
44C0A0
00056
013hw

2841000

E
Lhlw
2
3


h
L

V
44077201011210
00056

013
0046

2841000
1

3600Ls0924
2

3

00216
80303293
6870009600914LS23
在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值，计算结
果列于下表
表41漏液线计算结果
Lsm3s
00006
00030
0r