ρ
VM2

05
9872
阀孔动能因数变化不大，仍在9～12范围内。⑥∴开孔率φ∵空塔气速uVSAT18737ms∴φuuo1234495471963
23
f∵5196320
∴符合要求
故：t75mmt’65mm阀孔数N实际257个∴则每层板上的开孔面积AOA
a
×φ2752×19630540m2
423塔板流体力学的验算
a塔板压降气体通过浮阀塔板的压力降单板压降①干板阻力浮阀由部分全开转为全部全开时的临界速度为U0cU0c（731ρ
VM
hphch1h
）（11825）101257ms9547ms
∴
Vu2hc5342Lg534×10507×1012572（2×824111×98）
003561m液柱
②液层阻力
充气系数
05有
h1’×h105×006003m液柱③液体表面张力所造成阻力此项可以忽略不计。故气体流经一层浮阀塔塔板的压力降的液柱高度为：hp003003561006651m∴常板压降

PphpLg
符合设计要求。
006651×824111×981538013Pa640Pa
b液泛的校核为了防止塔内发生液泛，降液管高度应大于管内泡沫层高度。
24
f即：Hd≤ψ（HThW）Hdhwhowhdhp△hd02LSlwho2甲醇水属于一般物系，ψ取05对于浮阀塔△≈0则Hdhwhowhdhp△000527100072920200023007×00222006651008353mψ（HThW）05040052710226m因007926m0226m，故本设计中不会出现液泛
c降液管停留时间为使液体夹带的气泡得以分离，液体在降液管内应有足够的停留时间。由实际经验可知，液体在降液管内停留的时间不应小于35s。
∵lWD07查得
AfWdD014AT0088
Af0088×078540069115m2
∴Wd014×1014m
停留时间θAfHTLS0069115×04000077135857s5s∴符合要求
d．雾沫夹带
Vs
V136LslLLV
KCFAb
泛点率
100
lLD2Wd22014172AbAT2Af07854200691152064717式中lL板上液体流经长度，mAb板上液流面积，m2；CF泛点负荷系数，由图查得泛点负荷系数取0098K特性系数，查下表，取10
物性系数K系统物性系数K
25
f无泡沫，正常系统氟化物（如BF3，氟里昂）
1009
中等发泡系统（如油吸收塔、胺及乙二醇再生085塔）多泡沫系统（如胺及乙二胺吸收塔）严重发泡系统（如甲乙酮装置）形成稳定泡沫的系统（如碱再生塔）073060030
由上代入数据得：泛点率5628∵对于大塔，为避免过量雾沫夹带，应控制泛点率不超过80。计算出的泛点率在80以下，故可知雾沫夹带量能够满足ev01kg液kg干气的要求。
e漏液验算
对于浮阀塔，阀孔动能因数F05F0u0mi

V5
54877ms10507
u0mi

5
V

Vsmi
u0mi

4
2d0
r