，ms
C0孔流系数
vL分别为气液相密度，Kgm3
塔板孔流系数图14
根据d253167查干筛孔的流量系数图C0078
文案
f标准
精馏段
hc

005125321303078792565

0090m液柱
提馏段
h
c

0051183720943078866305

0031m液柱
板上充气液层阻力h1
板上液层阻力hl用下面的公式计算：
hl0hL0hwhow
hL板上清液层高度，m
0反映板上液层充气程度的因数，可称为充气因数
降液管横截面积Af0209m2塔横截面积AT1539m2
充气系数β与动能因子Fa的关系图15
精馏段
ua

VsATAf
087206615390209
动能因子Fauav0661303075
查充气系数β与Fa的关联图可得
β0
057
则hlβ0hL057×00500285m
提馏段
u
a

VSATAf
063404815390209
文案
f标准
动能因子Fauav04809430462
查充气系数0与Fa的关联图可得β0059
则
h
l
β0hl059×00500295m
由表面力引起的阻力h
液体表面力的阻力
4hLgd0
精馏段
h
437274103000384m792565980005
提馏段
h
452745103000497m866305980005
故精馏段hp009002850003710122m液柱压降p792565×98×0122095KPa
提馏段hp0031002950004970066m压降p866305×98×0066056KPa
62液面落差对于筛板塔，液面落差很小，且本设计的塔径和流量均不大，故可忽略液面
落差的影响63液沫夹带（雾沫夹带）
板上液体被上升气体带入上一层塔板的现象，为保证板式塔能维持正常的操
作效果，ev01Kg液Kg气
ev

57106L
uaHThf
32
（1）精馏段
ev

571063965103

099
32
04025006

00118Kg液
Kg气
01Kg液
Kg气
（2）提馏段
ev

571065495103

136
32


0425006

00234Kg液
Kg气
01Kg液Kg气
故在本设计中液沫夹带常量ev在允许围，不会发生过量液沫夹带。
文案
f标准
64漏液漏液验算
uow44C000056013hLhLV
Ku01520
uow
u0筛孔气速（1）精馏段
uow漏液点气速
uomi
44C000056013hLhLV4407800056013002850003717925651303633ms
实际孔速u0J16155msu0w
稳定系数为K1615525615633
（2）提馏段
uomi
44C000056013hLhLV440780005601300295000482866305094359ms
K1902832215
稳定系数为
59
故在本设计中无明显漏液。65液泛为防止塔发生液泛，降液管液层高Hd应服从的关系
HdHThw乙醇水组分为不易发泡体系故取
（1）精馏段
HThw06035003860233m
又HdhphLhd
板上不设进口堰
u0’Ls17861030092Lwh00840023
hd0153（u020153×00922000129m液柱
Hd0r