凝固和被压实，即压实阶段。图17所示为典型的三级压射曲线示意图，图中曲线分成一级慢压射、二级充型和三级增压压实三个阶段。有些压射系统将第一级压射又分成两个小部分，第一部分是冲头先封住浇料口图18所示X1线，第二部分为慢压射阶段，然后再进行光型和压实，这就成了四
f级压射系统，这样除了可避免熔体溅出浇料口，更可以提高压室初始充满度。341慢压射阶段慢压射阶段在工艺上主要是选控慢压射速度，目的是在金属熔体涌至内浇口时，压室中的气体能完全从浇口进入型腔，而不被金属熔体包裹，避免在铸件中形成气孔；为此，需要选择一个临界冲头速度，可以是等加速度，也可以是恒速，一般说，等加速度效果好。国外压铸机多配以“Parashot’或“SIMUI”的等加速度的慢压射的速度选控系统，图19、图202可作为选控慢压射速度之参考。342充型阶段此阶段在工艺上最应关注的是：充型时间、压射速度、内浇口速度和空压射速度的相互关系，及主要要参数的选择。3421最佳充型时间充型时间就是金属熔体流过内浇口，以高的内浇口速度，在金属熔体停止流动前充满型腔的时间。这一时间很短，是一个非常关键的参数，是选用压铸机，进行工艺设计和模具设计的基础。充型时间要短，目的是充型时在铸件最小的部位或液流远端不产生早期凝固，避免铸件出现缺肉、冷隔等缺陷。充型时间越短，充型速度就越高，会加大型腔磨损，还可能因胀型而金属飞溅和产生飞边；充型速度高，会使型腔中气体没有足够时间从型腔中逸出。充型时间的正确选择只有综合考虑才能得到，表3给出了选择充型时间和内浇口速度的相关因素4。金属熔体从工作温度到凝固温度释放的热量决定了其在相同导热率下保持可铸性的时间，因此这种热量便作为判定其最大可充型时间的尺度。释放热量与充型时间成正比，根据热量比可以得到几种合金的充型时间的关系。Mg合金、Z
合金、A1合金和Cu合金在相同凝固条件下，从工作温度到凝固温度释放的热量分别为261、329、509、918kCaldm3，则它们的型时间比为τMgτZ
τAIτCu≈051065118。也就是说τMg051τAI，τZ
065τAI，τCu18τAI。表4给出了充型时间与壁厚有关的推荐值，更确切地说与凝固模数有关。一些世界著名的公司如瑞士Buehler也以此作为选择充型时间的依据。早先的资料中是按铸件平均壁厚计算的，而后来资料也有按最小壁厚计算的。注：最大值用于铝合金，中间值用于锌合金，最小值用于镁合金。BNogowizi
基于材料的热性质和他人经验，r