于左侧烟气动量M2M1。由此在烟道左、右两侧形成较大的速度偏差。炉膛出口处的残余扭转强度越大，则水平烟道内气流的速度偏差也越大。有烟速偏差，必然有烟温偏差。因为烟速大的地方，烟气量大，烟温就高。由此可见，炉膛出口烟气偏差的成因是炉内气流的扭转残余和引风机牵引动量共同作用的结果。
f22水平烟道烟温和烟速偏差的危害切圆燃烧锅炉水平烟道中都存在着不同程度的烟温、烟速偏差，而且随着锅炉容量的增大，偏差也增大，表1是不同容量锅炉偏差的大致水平，温度和速度偏差是造成高温对流过热器超温爆管的直接原因。据统计，锅炉四管爆漏是锅炉运行存在的主要问题之一，“七×五”期间，全国200MW以上机组总事故1004次，其中四管爆漏事故次数占47，1993年全国200MW机组中，四管爆漏引起的停炉占全部非计划停运的558。
3不同工况的下烟温和烟速偏差：不同工况的下烟温和烟速偏差：不同工况的下烟温和烟速偏差31概述结合有关电力刊物的统计，经对国产200MW、300MW、600MW等十几台锅炉进行了五十多个工况的计算和分析，测量结果和试验结果趋势一致，最大误差83℃3。本文计算的武乡和信发电有限公司的WGZ208017511锅炉为亚临界参数、一次中间再热、单炉膛平衡通风、П型布置，全钢构架。锅炉采用TBB40
f60F型双进双出冷一次风机正压直吹式制粉系统。该锅炉用多层直流式摆动式燃烧器，四角切圆燃烧方式，固态排渣，每组燃烧器有5层一次风口，MCR负荷时5层运行，最上边是3层燃尽风（OFA）。32锅炉的主要参数锅炉的主要额定参数见表2。最大连续蒸发量（T／h）2080
过热蒸汽压力（MPA）1751
过热蒸汽温度（℃）：541
再热蒸汽流量（T／h）：1720
再热蒸汽进、出口压力（T／h）：383／363
再热蒸汽进出口温度（℃）：328／541
托克托发电厂的设计煤种和校核煤种均为准格尔煤矿烟煤，其元素分析如表3所示。33模拟工况共计算了4个MCR工况：（1）投5层一次风口，上3层OFA均不反切；（2）投5层一次风口，上3层OFA反旋17°；（3）投5层一次风口，上3层OFA反旋22°；4结果分析（1）高温对流过热器入口截面的烟温和烟速分布很不均匀烟温和烟速的偏差不仅表现在沿炉宽方向，沿炉高方向上也有偏差。
f（2）烟气温度的偏差和速度的偏差成正比，烟速大的地方，烟温也高，此处的受热面金属是最危险的。因为烟速高、传热系数大、传热量大；烟温高、传热温差大；此两因素都使金属温度升高，很容易超过允许温度。（3）通过比较工况1和工况r