称和吊车吨位相等的条件内力计算与Dma作用于B柱左情况
相同只需将AC柱内力对换和改变全部弯矩及剪力符号如图14
4Dmax作用于C柱
同理将Dmax作用于A柱的情况的AC柱的内力对换且注意改变符号可求得各柱的内力如图15
5Tmax作用于AB跨柱
当AB跨作用吊车横向水平荷载时排架计算简图16a所示。对于A柱
015λ033得a360936075Tmax1246KN
C5111232123232
3
a
aaaλλλ054RATmaxC51246×054673KN←
RBTmaxC51246×054673KN←
f
mi
MKNm
NKN
图14Dmax作用在B柱右时排架的内力
Dmax
MKNm
NKN
图15Dmax作用在C柱时排架的内力
f排架柱顶总反力R
RRARB6736731346KN
各柱的简力
VARARηA673033×1346229KN←
VBRBRηB673033×1346229KN←
VCRηC033×1346444N→
Dmi
MKNm
图16Tmax作用在AB跨时排架的内力
6Tmax作用于BC跨柱
由于结构对称及吊车的吨位相等故排架内力计算与“Tmax作用于AB跨柱”的情况相同只需将A柱与C柱的对换如图17
图17Tmax作用BC跨时排架的内
f五柱截面设计中柱
混凝土强度等级C20fc96Nmm2ftk154Nmm2采用HRB335级钢筋fyfy300
Nmm2ζb055上下柱采用对称配筋
1上柱的配筋计算
由内力组合表可见上柱截面有四组内力取h040040360mm附加弯矩e
N429KNζbαfcbh00550×1×96×400×36076032KN
所以按这个内力来计算时为构造配筋对三组大偏心的取偏心矩较大的的一组即M87119KNmN35764KN
上柱的计算长度
L02HU2×3672m
e0MN24340mmeie0ea26340mm
l0h7200400185应考虑偏心矩增大系数η
ζ1N
Afc5005×96×1600003576402151取ζ11ζ2115001l0h115001×7200400097l0h15取ζ2097
η120014001
hlheiζ1ζ2124007200003604026314001×1×097131ζ0
bhfNcα3576401×96×400×3600262αsh02×40360022所以xζ×h0026×360936
eηeih2αs131×2634040024018505mm
NefyAsh0asα1fcbxx2as
AsAs201syscahfaxbxfaNe
4036030040269335764069340069051185
715mm
选用3φ18As763mm2验算最小配筋率
ρAsbh763400×40004702
f平面外承载力验算
l015Hu15×3654m
l0b5400400135查表得ψ093AcAAa4002763×2158474mmNu09ψfyAsfcAs09×093×300×763×296×158474165655KN2下柱配筋计算
取h080040760mm与上柱分析办法相识选择两组最不利内力M21796KNmM15269KNm
N81094KNN47344KN
1按M21796KNmN81094KN计算
L01HU1×7272m附加偏心矩ea8003027mm大于20mmb100mmbf400mmhf150mm
e0MN2179608109426877mmr