定地点堆放。在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清
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f楚后方可离开。三、挑脚手架的计算：本工程悬挑架的底部采用钢管从底层及二层预埋在砼梁上，用钢管从二层悬挑，斜杆从底层与悬挑出的钢管采用扣件对锁支撑上部架件。预埋在砼主体梁上的钢管间距为1200mm，悬挑的钢管挑出主体为1300mm，在悬挑管上纵向锁四根钢管作为分布杆，后在其上各立杆处垫三根50mm×100mm×1800mm的方木，后在要立竹杆上垫不小于20mm×150mm×150mm的九夹板，立杆的根部用50mm×100mm的方木压边固定。见附图。架体总高度为：2063915182m步距为18m步数为：182÷18101步≈111、荷载计算，参照《木结构设计规范》脚手架外立杆荷载（1）施工荷载（按q1300kgm2，两层同时作业计算）G1（B2）×L×q1×205×16×3000×24500N（2）基本构架杆配件自重G21838N（3）剪刀撑配件自重G3486N（4）脚手板自重G4367N（5）安全网自重G559N由以上得脚手架外立杆荷载为：G外12（G2G3G4G5G6）14G1
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f9600N脚手架内立杆荷载（1）基本构架杆配件自重g11236N（2）脚手板自重（沿每步满铺）g2367N（3）施工荷载g33000×05×15×24500N由以上得脚手架内立杆荷载为：G内12（g1g2）14g38224N2、大横杆强度、挠度验算（1）强度按三跨连续梁考虑，F1为小横杆占大横杆交点处支座反力最大值F1G122250N因为活荷载所占比重近90，故只考虑活载受力Mmax0213FL0213×2250×18863NMδMmaxW
863×1035078170Nmm2δ205Nmm2故安全（2）变形Wb1615×FL3100EI1615×（5×339×9503）（100×206×105×121900）11821150故安全
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f3、小横杆强度、挠度验算（1）强度因G恒所占比重较小、可偏安全简化，仅考虑如下：Mmax18（G活G恒）b218Gb2Mmax18×3394×0952383NMδMmaxW
383×103507875Nmm2δ205Nmm2故安全（2）变形Wb5qb3384EI（5×339×9503）（384×206×105×121900）16631150Wb故安全4、计算立杆段风荷载产生的变距ωk07UzUsWo451Nm2qwk451×15677NMM（14qwkh2）10307Nm代入式09（N4AMWW）fr中：解得134Nmm2fc180Nmm25、立杆强度验算只须对受力情况最不利的第一步架的外侧立杆强度进行验算即可。δcNA
≤FCN12NGK14NGK17824Nδc17824N165×104108Nmm2
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f查表：Fc14Nmm2由此，立杆强度满足要求。6、钢管挑架各杆件验算（即上部主体竹架的基础验算）：由上面计算得知：G内8224NG外9600N底层层高为39m
C
G8244NG9600N
由图的几何尺寸得：tgθ1390030013所以：θ1856°AD3900230023913mmAB39002130024111mm对B节点受力计算：NABGSi
θ29600Si
716°r