431008823196m2
uG

VGAG

71694468231963600

08586ms
液泛分率：uGuF

0858613028

06590ms
在（06～08）范围内
218在D18m时，塔板结构尺寸：
堰长：lw07D0718126m降液管宽度：Wd014D014180252m
17
f降液管面积：Ad0088A0088254302238m2
22溢流堰高度hw及堰上液层高度how的确定
选取溢流堰高度hw50mm005m
查取液流收缩系数图，得液流收缩系数E1021
2
选用平直堰，堰上液层高度
how
00028E

Vllw

3
0017m17mm
∴hhwhow501767mm
23板面筛孔布置的设计：
231选取筛孔直径d05mm。
筛孔按正三角形排列，孔中心距孔径3孔中心距t3d03×515mm选塔板厚度tp35mm（碳钢板）Wc50mmWs70mm
232计算开孔区面积Aα：
AaA－2Ad2lwWs－2（D－2Wd）Wc＝2543－2×02238－2×126×007－2×（17461－2×0252）×005＝17948m2
233开孔率

Ao
0907do
2

0907×12010081008
Aa
t
3
234开孔面积：
AoAa01008×1794801811m2
18
f气体通过筛孔的流速：
U
o

VGAo

71694468018113600
109967
m
s
孔个数NAo018119223个
4
do2
000524
24水力学性能参数计算及校核
241液沫夹带分率的检验
EG

0057


HT

UG
25hw


how
0057142042

045
09120

250067
001295kg液kg气＜01kg液kg气
故在本设计液沫夹带量eG在允许范围内。
242塔板压降
2421干板压降由d05mmtp35mm故d0tp535143查干筛孔的流量系数表，
得孔流系数c0079
ho

12g

UC
oo
2
GL
2
1981

109967
2

08087

29224003617m76133
2422液层静压降
查充气系数关联图，得充气系数062。
hLhwhow062×0067004154m液柱
2423液层表面张力压降
h

4103Lgdo
41031654190001772m761339810005
2424单板总压降
HhohLh0036170041540001772007948m
19
f243液面落差的校验：
bDlW18126153m
2
2
hf25hwhow25006701675m
D2Wd18202521296
uL03090103Nsm2
L76133Kgm3
VL190991m3h


（b00476

4h
f
）2
LVL
bhf3L

00476

153

4

0167520309010319099115301675376133

1296
0000137
0000137
h02
001886
忽略
244塔板漏液状况的校验
1产生漏液的干板压降
ho00050005hwhow000835m
2工作状态下
1
1
稳定系数
k


hoho


2


03617000835

2
65816
15
故不会产生严重漏液。
245降液管液泛情况的校验：
2451选取降液管下缘至下层塔板的距离h020mm：则降液管下缘缝隙通道的截面积Adah0lw002×12600252m2
2452液体流出降液管的阻力损失hd：
20
fhd
139r