择39的油石比分别制作3组级配的马歇尔试件体积指标试验结果见表34
表34
级配12毛体积相对密度24622454理论相对密度25652567
三组初试级配试验结果
空隙率4044矿料间隙率120124饱和度665645稳定度kN1035929流值mm3325
f3技术要求
2442
2568实测
494050
129≥120
62055～70
859≥80
2215～40
由表34初试级配马歇尔试验结果可知各级配混合料稳定度流值均满足要求级配1较细空隙率及矿料间隙率较小预期抗车辙性能较差级配3较粗空隙率较大降低空隙率需增加较多的沥青材料对混合料的高温稳定性也不利级配2各项体积指标适中且满足要求选择级配2为设计级配
34最佳沥青用量确定
利用选定级配以预估的沥青用量油石比39为中值按04的间隔取3个不同油石比分别为353943按马歇尔设计方法分别成型马歇尔试件试验结果见表35表35
油石比353943技术要求毛体积相对密度243924512450理论相对密度258225672552实测
246毛体积相对密度2452442432423335373941油石比4345
设计级配不同沥青用量试验结果
空隙率5545404050矿料间隙率126125129≥120饱和度56063969055～70稳定度kN915933783≥80流值mm22263115～40
f60空隙率55504540353335373941油石比4345
1351301251201153335373941油石比4345
VMA
7570VFA6560555033353739414345油石比
10095稳定度kN90858075703335373941油石比4345
f4035流值mm3025201533353739414345油石比
图32
设计级配混合料油石比与马歇尔物理力学指标的关系曲线设计级配混合料油石比与马歇尔物理力学指标的关系曲线马歇尔物理力学指标的
根据表35图32确定密度最大值马歇尔稳定度最大值空隙率中值饱和度中值对应的a1a2a3和a4分别为403839和38则OAC1a1a2a3a443875由图32确定的OACmi
37OACmax42OAC2OACmi
OACmax2395因此计算最佳油石比OACOAC1OAC22≈39结合室内拌和情况39的油石比也是合适的本目标配合比设计最佳油石比取39
4配合比设计结果检验
41体积指标检验
针对上述的设计级配及最佳油石比进行马歇尔试验结果见表41表41
检验项目毛体积相对密度空隙率
设计混合料体积指标检验结果
单位检验结果245145技术要求4050
f检验项目毛体积相对密度空隙率矿料间隙率沥青饱和度稳定度流值
单位kNmm
检验结果24514512564087525
技r