2采空区注氮效率，取70；C1空气中的氧浓度，取209；C2采空区防火惰化指标，取7。
则Q
1500000132×330×09×070×24×0209007－14522m3h。
2按瓦斯量计算防火注氮量Q
60QcC（10－C）式中：Qc工作面通风量，取1080m3mi
；
C工作面回风流中的瓦斯浓度，取1。则Q
60×1080×001（10001）655m3h。3按采空区氧化带氧浓度计算防火注氮量Q
60QvC1C2C
C210式中：Qv采空区氧化带的漏风量，取12m3mi
；
C1采空区氧化带内平均原始氧浓度，取12；C2注氮防火惰化指标，取7；C
注入氮气的浓度，取97。则Q
60×12×01200709700710900m3h。4灭火注氮量计算扑灭采空区火灾和巷道火灾所需氮气量的多少，主要取决于发火区域的几何形状、空间大小、漏风量、火源范围和燃烧时间的长短等诸多因素。
8
fa扑灭巷道火灾巷道火灾绝大部分是外因火灾，火势发展快，危险性大，易酿成恶性事故，因此必须采取有效措施迅速扑灭。对于巷道火灾，可按巷道空间量及漏风量计算，根据国内经验，扑灭巷道火灾所需氮气量为巷道空间量的133～3倍，用氮气灭火抑爆的实际氮气用量为火区封闭空间的3倍。本设计扑灭巷道火灾按巷道空间量的3倍计算注氮量。b扑灭采空区火灾扑灭采空区火灾在灭火工艺上要比扑灭巷道火灾复杂得多，且所需的氮气量也较大。如果按火区体积的3倍计算注氮量，则在短时间内要向采空区注入大量的氮气，就目前我国空分设备的制氮能力和经济承受能力是难以接受的。目前普遍采用的方法为注氮的同时，必须加强均压和堵漏，控制火区漏风，并探明火源位置，向火源点范围连续注入一定量的氮气，使氮气长时间流经火源点，造成火源点缺氧而窒息。对于扑灭采空区火灾，注氮量可按下式进行估算QmQ0C1C2Q0式中：Qm注氮量，m3；
Q0火区体积，m3；C1火区原始氧浓度，根据经验取7；C2注氮后欲达到的氧气浓度，取3。Q0工作面长度×采高×火区沿煤层的走向长度×回采率，而火区沿煤层走向长度为工作面宽度、次氧化带长度、氧化带长度之和。设计取工作面宽度为5m，次氧化带长度为20m，氧化带长度为70m。则Q0200×335×95×095604675m3；Q
604675×00700360467580623m3。火区惰化时间如取为7d168h，
9
f则扑灭采空区火灾所需注氮量Q
806231684800m3h。根据上述1、2、3、4对防灭火注氮量的计算结果，按注氮量取最大值
的原则，并考虑一定的安全备用系数，确定本矿井综采工作面的防灭火注氮量
为900m3h，氮气浓度不小于97。
2注氮工艺系统及设备
r