×035×10530038414×12×176×1053123KNM2、内力计算查三不等跨梁内力系数表求出最大M和VMB0098qL20098×123×22048KNM上部受拉VB0598qL0593×123×2146KN3、抗弯强度验算
632MmaxW
048×10508×10945Nmmf205Mpa满足
4、抗剪强度验算
3Q2bh3×146×1032×48945Mmm2fv120Mpa满足
5、刚度验算浇度W099L4100EI099×123×20004100×25×105×1219×10476mmWL150200015013mm满足二、横向水平杆小横杆验算1、计算简图及荷载小横杆承受由大横杆传来的集中荷载PP123×2142209KN2、内力计算MPa209×035073KN〃MV2P2×209418KN3、抗弯强度

MW（073×106）508×103）1437Nmm2f205Mpa（
（满足）4、抗剪强度
3Q2bh（3×418×103）2×48913Mmm2fv120Mpa
满足5、刚度验算W（P×a）24EI（3L24a2）209×103×350×3×105024×350224×21×105×
f1219×10434mmWL15010501507mm满足三、架体整体稳定验算架体稳体性根据受力传递方向可以转化为立柱强度验算，主要计算部位为脚手架的首步架，且按轴心受压计算立柱的稳定性。1、力分析与内力计算平台架总重G总：G总G柱G接（G钢2M×GKG竹G直G旋2Q门）×（H31）G钢224×8×003840591892126×54×035018068400582×03×243112251851KN施工荷载标准值产生的轴向力G10KN根据力系平衡条件可知N支G总GN连N风
则单根立柱支承反力P支N支8G总G82、不组合风荷载时的立柱稳定性验算NP支N支812G总14G812×5185114×1089528KNL0Kub10×15×230MλL0I30001578190λ210查表得折减系数Φ0199
32NΦA9528×100199×48998Nmmf205Mpa
满足1、风荷载时的立柱稳定性验算N12G总085×14G812×51851085×14×1089265KNUSUstw21ζ2Ustw12ΦUSO2×12Φ24×008402WK075UZ×US×WO07×264×020×0750277KNM2MW085×14WK×La×h210085×14×0277×2×22100264N〃M取半封闭架体立柱纵距La2M
fNΦAMWW
9265×1030199×4890264106508×1031472Nmm2f205Mpa满足4、对接扣件抗滑移验算由于对接扣件仅用于立柱其仅沿轴向力方向受挤压故不会滑落不必验算抗滑移。四、连墙杆验算1、受力分析与内力计算N连N侧风Si
45N正风N0Si
4505×14×0277×12×3Si
45025×14×0277×185×06×45Si
454334KN2、连墙杆抗拉强度验算λLI50015832查表得Φ0912
32N连ΦA4334×100912×48910Nmmf205Mpa满足
3、连墙杆扣件抗滑移验算N连4334KNRC5KN4、连墙杆预埋插管抗剪强度验算
32N连A4334×104899Nmmfv205Mpar