喷嘴处最大注射压力，已知p＝153MPa。由此求得Fw＝192kN。各液压缸的外载荷力计算结果列于表l。取液压缸的机械效率为09，求得相应的作用于活塞上的载荷力，并列于表31中。
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f铜陵学院毕业设计
表31各液压缸的载荷力
液压缸名称工况
合模缸
座移缸注射缸
合模锁模开模移动顶紧注射
液压缸外载荷
FWkN
90900492727192
活塞上载荷力FkN
100100055
330213
32进料液压马达载荷转矩计算
TW

Pc2


510323146060
796Nm
取液压马达的机械效率为095，则其载荷转矩
TTW796838Nmm095
（32）（33）
33执行元件几何尺寸的确定
250g注塑机为小型设备，从设备的可靠性出发，初定系统工作压力p6Mpa液压泵选用双作用叶片泵。331确定合模缸的活塞直径Dh和活塞杆直径dh
因合模缸的最大合模力（锁模力）远大于其他负载力，为匹配合理，合模缸采用增
图31合模缸力比为51的五连杆增力机构。由此可求得合模缸活塞杆直径。
7
f包磊塑料注射成型机液压系统设计（250g）
Dh
4Fh5p1
4901040195m
53146106
34
圆整后取Dh200。因合模缸受压，且推力较大，取活塞直径dh07Dh140。
因此，合模缸大腔面积Ah1314×102合模缸小腔面积Ah216×102。
332确定注射缸的活塞直径DW和活塞杆直径dW注射缸的载荷力是变化的，这里按最大载荷计算
最大载荷
FW
d2p

3140042153106N192×104N
4
4
35
活塞直径
DW
4FW
p1
41921043146106
m0201m
36
圆整取DW200，活塞杆直径等于螺杆直径dWd40。因此注射缸大腔面积AW1314×102小腔面积AW2301×102333确定注射座移动缸的活塞直径Dz和活塞杆直径dz
已知注射座移动缸的往返速比i008006133，因此取活塞杆直径dz05Dz
活塞直径
Dz
4Fz
p1
43314
1046106
m
008m
37
圆整后取DW100，活塞杆直径dW50。因此取注射座缸大腔面积：Az10785×102，小腔面积Az20589×102。334确定液压马达的排量VM螺杆为单向旋转，且转动惯量不大，因此取马达出口背压为零，马达总效率M09，液压马达的排量：
VM
PM
p1M
60
5103
m3r092×103m3r
6106096060
查样本，选双斜盘柱塞式低速马达，排量VM09Lr额定压力20MPa。
38
34执行元件的实际工作压力和实际所需的流量
341实际工作压力因计算执行元件几何尺寸时，未考虑背压，且对计算值进行了圆整，因此各执行元件
的实际工作压力需重新核算。3411慢速合模、快速合模、低压合模、高压合模、（锁模）的工作压力
慢速及快速合模r