钢筋应变不均匀系数接近于1，对计算结果影响很大，而按照1的配筋率计算，值一般在05以下；2）混凝土的保护层厚度方面，抗浮锚杆的钢筋一般都放在孔中央，导致保护层厚度较大，而一般的抗拔桩则是将钢筋分布在桩截
f面的周边，混凝土保护层厚度较小，由于抗浮锚杆的c取值偏大，也使得裂缝计算结果偏大；
3）抗浮锚杆的实际受力机理是，它不是抗弯构件，即使按照轴心受拉构件来看，其受力也是顶部大，下部小，而且锚固体周围的土层摩阻力对裂缝的开展也有约束作用，完全不同于混凝土结构设计规范上的轴心受拉构件、受弯构件；
4）经过作者查阅资料，发现最大裂缝计算仍是一个试验公式，多个参数均是在试验结果的拟合下得出的，试验的前提也是构件周边无任何约束，试验的对象主要针对的是轴心受拉构件和受弯构件，这与抗浮锚杆的受力情况完全不同。
但是《规范》中并未对锚固体的裂缝验算进行相关要求。而通过以上分析，（1）式也不适对岩土的锚固体裂缝进行验算。从笔者收集的资料看，目前尚无因岩土锚固体开裂导致钢筋腐蚀断裂的案例。综上，考虑到抗浮锚杆的施工工艺与锚杆施工的一致性，且使用环境远好于一般的基坑边坡锚杆，同时其后压浆形成的锚固体和周围的地层结合紧密，因此，笔者建议不进行裂缝验算。
2卵石层抗浮锚杆的设计思路21根据历史最高水位计算浮力标准值根据结构自重和上覆土重，计算结构抵抗浮力的标准值。一般该项工作由结构设计单位完成，提供给专项设计单位一个抗浮水压力标准值（即已经考虑了结构自重和覆土重量，还需要抗浮锚杆来抵抗的水压力），在这里表示为s。
f22计算荷载效应组合计算正常使用极限状态下的荷载效应下的标准组合，以确定单根抗浮锚杆的抗拔承载力特征值；计算承载力极限状态下的荷载效应基本组合，以确定抗浮锚杆的配筋。该工程目前已施工，并进行了锚杆的基本试验和验收试验，在锚杆抗拔力特征值260k
的作用下，锚杆锚固体顶部位移为14～203mm，变形极小。对比以上计算过程，笔者在锚杆杆体配筋计算上，没有采用《建筑边坡工程技术规范》722式的计算方法，对比该公式，本方法在杆体面积计算时没有考虑锚杆的抗拉工作条件系数（069），导致两者之间的配筋相差约30，这是因为抗浮锚杆的受力条件和受力机理更趋同于抗拔桩，而不是锚杆的缘故。建筑边坡工程技术规范上的锚杆适用范围主要适用于边坡、基坑的水平向锚杆，而边坡、基坑中的水平向抗拔锚杆受力条件远复杂于抗浮锚杆，它r