GkA
1
6ekl


172039032656
1
6009628

38795kPa12fa
44560kPa
所以，最后确定基础底面长28m，宽24m。
6计算基地净反力
取柱底荷载效应基本组合值：F2250KN，M195KNm，V86KN。
净偏心距为
e
0

MN
1958608012m2250
基础边缘处的最大和最小净反力为
P
max
mi


Flb
1
6e
0l


2250128
601228
42182kPa24777kPa
7基础高度（采用阶梯型基础）
f柱边基础截面抗冲切验算（如下图）
冲切验算简图（柱下冲切）
冲切验算简图（变阶处冲切）
l28m，b24m，atbc05mac05m。初步选定基础高度h800mm，分两
个台阶，每个台阶均为400mm。h0800（4010）750mm（有垫层），则
abat2h005152mb24m
取ab

2m因此，可得am

at
ab2

50020002
1250mm
因偏心受压，p
取p
max42187kPa，所以冲切力为
Fl

lP
max2

ac2
bh0b2

bc2
h02
4218728050752424050752
22
22
38812KN
f抗冲切力为
07hpftamh007×1×125×103×125×07582031KN32344KN满足要求。
8变阶处抗冲切验算
由于有
所以
atb112m，a114m，h0140050350mm
abat2h0112203519b24m
取ab19m。因此，可得
am

at
ab2
12192
155m
冲切力为
抗冲切力为
Fl

lP
max2

a12

h0b

b2

b12

h02
4218728140352424120352
22
22
32906KN
07hpftamh007112510315513547469KN32906KN满足要求。
9配筋计算
f选用HPB235级钢筋，fy210Nmm2。
（1）基础长边方向。对于ⅠⅠ截面（柱边），柱边净反力为
p
I

p
mi


l
ac2l
p
max
p
mi

247772805421872477756
2477710259
35036kPa
悬臂部分净反力平均值为
12

p
max

p
I


12
42187

35036

38612kPa
弯矩为
fMI

1P
maxP
I242
lac22bbc
386122325345107KNm24
AsI

MI09fyh0

4510710609210750
31821mm2
对于截面ⅢⅢ（变阶处），有
p
III

p
mi


l
a12l
p
max
p
mi

247772814174156
44866kPa
MIII

124
P
max2
P
III
l
a122bb1
44866421871426022308KNm242
AsI

MIII09fyh01

2230810609210350
15738mm2
比较AsI和AsIII应按AsI配筋，实际配16φ16135
As32176mm231821mm2
（2）按基础短边方向。因为该基础受单向偏心荷载作用，所以，在基础短边方
向的基底反力可按均匀分布计算，取
对于ⅠⅠ截面（柱边）
p


12

p
max

p
mi

142187247772
33482kPa
弯矩为
fMII

p
24
b
bc22l

ac
3348224152560524
30721KNm
AsII

MII09fyh0

3072110609210750
21673mm2
对于ⅠVⅠV截面（变阶处）
r