实际流速为
vQ19103ms42msπ2π2d002444
vd
Re


4200324980＞230027105
油在管路中呈紊流流动状态，其沿程阻力系数为：03164Re025按式p1
lv2求得沿程压力损失为：d2
p1
031645422918Mpa0071MPa325902500242106
（2）局部压力损失
局部压力损失包括通过管路中的折管和管接头等处的管路局部
损失p2，以及通过控制阀的局部损失p3。其中管路局部损失相对来说小得多，故主要计算通过控制阀的局部损失。参看液压系统原理图，从主泵3到动臂（或转斗）液压缸要经过手动换向阀11（或10），额定流量250Lmi
，额定压力损失03MPa。
1
2
1742p30220194MPa250
有以上计算结果，得到主泵到步移缸的总压力损失：
p（00710194）MPa0265MPa
主泵出口压力取转斗缸最大压力为参照：PP138MPaPp（1380265）MPa14065MPa由计算结果，主泵的实际出口压力14065MPa距泵的额定压力16MPa还有一定的压力裕度，所选泵是合适的。根据各工况需要，确定系统最高工作压力14065MPa，也就是溢流阀9的调定压力。
82液压系统发热温升计算
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f武汉理工大学
《液压元件系统》设计任务说明书
1）计算发热功率
液压系统的功率损失全部转化为热量。计算该系统的发热功率为：
PhrPrPc
Pr是整个工作循环中主泵的平均输入功率。由于辅助缸2只是在转速达到一定条件下
才参与工作装置回路的动作，粗算其参与时间为8s，整个工作装置工作循环时间为155s。
Pr
1Tt

i1
z
piQiti
Pi

1125106674103608161061068103601551550808
447kW
Pc是系统的输出有效功率。
Pc1Ti

F
i1
wi
Si
1414610354022972103757155


435kW
总的发热功率为：
Phr（447435）kW12kW
2）计算散热功率边之积：
abh1033m13m308
前面初步求得油箱的有效容积为103m，按V08abh求得油箱各
取a，b，h各为11m。求得油箱散热面积为：
At18hab15ab18×1111115×11×11m
57m油箱的散热功率为：
PhcKtAtT
式中Kt油箱散热系数，查表Kt取16W℃；
T油温与环境温度之差，取T35℃。
所以
Phc16×57×35W31kW12kW
由此可见，油箱的散热可以满足系统的散热，不需要另设冷却器。
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f武汉理工大学
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9集成块部分选定
ZL50装载机由r