015322612253212253214432142517kNm
对
B截面：
qB035152612251512251514415143453kNm
对C截
面：
qC06152612251512251514415144623kNm
对C’，D截面：
qCD542815261225151225151441514272180kNm
对
D’截面：
qD12191526122515122515144151475199kNm
对E对F上
截面：
qE09191526122515122515144151461159kNm
截面：
qF542815261225151225151441514272180kNm
述AF截面为箱梁50的荷载，应乘以0483050876系数，偏于安全考虑，将上述值直接加到前横梁上，计算图示如图26所示。
f13
a底篮前横梁计算模型及受力图内力单位：kNm，长度单位m
b底篮前横梁计算模型空间图
c底篮前横梁弯矩图
e底篮前横梁剪力图
f14
87512k

1202
1747
1202
87512k

e底篮前横梁支点反力图单位：kN
图26底篮前横梁计算模型与内力图由上述计算结果可知，荷载作用下，前横梁最大弯矩为：M30467kNm；最大剪力为Q70259kN；跨中最大挠度为0567mmL4003554000887cm，满足变形要求支点反力如图所示。底篮前横梁采用I36b普通热轧工字钢，其截面特性参数为：
A9407cm
2
Ix22781cm
4
Wx1139cm
3
Sx6712cm
3
从而可以得到其应力为：
MWx30467113926750MPa13
7025967122278112510
w
13145
1885MPa
满足要求

QSIt

16560MPa85MPa
由上述计算可知，底篮前横梁满足应力强度和变形要求。215吊带或精轧螺纹钢计算后吊带所承受的最大支点反力为24607kN，采用φ32精轧螺纹钢时，其应力为：
NA2460708043305943MPa
其安全储备为：K6503059432125精轧螺纹钢控制应力取650MPa。前吊带所承受的最大支点反力为1747kN，采用φ32精轧螺纹钢时，其应力为：
NA1747008043217208MPa
其安全储备为：K6502172082993。由上述计算可知，底篮前后横梁的吊带安全储备均大于2，满足要求。
f15
第3章
挂篮主桁计算
31荷载组r