和10699kN，杆件长度分别为5576m和5m，组合截面对虚轴yy的长细比分别为08×557615452887和08×50015452589，换算长细比分别为4933和4765，满足要求，应力分别为：2号：
NANAMWNAMWMW127272404727380128858417848MPa13
w
1885MPa
满足
改用普通热轧32b槽钢后应力为：
1272725492738018013334079128858158517MPa131885MPa131110MPa131885MPa
满足要求满足要求
5号：
1069024047
3号和4号杆件均为受压杆件，杆件长度分别为3m和5831m，且4号杆件的轴压力大于3号杆件，故在此只验算4号杆件的应力强度及受压稳定性，其轴力为12552kN，4号杆件的换算长细比为：
y
085831154530192
f21
缀板间距按70cm考虑，则单肢对其11轴的长细比为：
17037918
则换算长细比为：
y13515
22
满足要求
查表得到强度验算：
NA
0887
MW

1255224047

35063128858
182289MPa131885MPa
满足要求
改用普通热轧32b槽钢后应力为：
NAMW12760254935063180133135685MPa131885MPa
满足要求
稳定性验算：由于热轧轻型30槽钢按轴心轴力计算不满足，故直接采用普通32b槽钢验算：
N
A

1255208872549
12888MPa
满足要求
而3号杆件的轴力只有4号杆件的565，故3号杆件采用热轧轻型30槽钢满足强度和稳定性要求。在偏心荷载作用下，最大竖向位移为△18244mm。由上述计算结果可知，号杆件采用热轧轻型230槽钢不能满足强度和稳定性要4求，而采用普通热轧232b槽钢即可满足要求。
33荷载组合III混凝土重量超载挂篮自重人群和机具荷载
331荷载计算①混凝土重量超载
G149110512187866t
由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的562，即
G10562187866105581t
前吊点承受438的混凝土荷载，即
G2043818786682285t
所以每片主桁的前吊点承受的混凝土荷载为41143t。②挂篮荷载：主桁荷载作用于挂篮前支点，每个主桁支点为P178×122＝468t每个主桁前吊点承担底篮、侧模、内模14荷载：
f22
P2861084×124702t每个主桁前吊点承受前提升系统、张拉操作平台和端模的12荷载作用在一个主桁挂篮前支点：P34610×12212×052366t③一个主桁前吊点按偏r