Ws

142

017360065

046m
D
14
r2Wc200350665m
故Aa2x
r2x2r2si
1x1m2180r
（4）、筛孔计算及其排列
由于所处理的物系，可选用0003m碳钢板，取筛孔直径d00005m，筛孔按正三角形排列，取孔中心距t为
t3d00015m
筛孔数目
为



1155t2
Aa
5133个
开孔率为

0907
d0
2
101
t
17
f气体通过阀孔的气速为u0
VsAa

11511386ms01011
七、筛板的流体力学验算
1、塔板压降
（1）、干板阻力hc计算
干板阻力hc由式
hc

0051
u0C0
2
VL

由d0
167
查图得C00772
故hc

0051

u0C0
2

VL


0051
113860772
2

298716


0037m液柱
（2）、气体通过液层的阻力hl计算
气体通过液层的阻力hl由式hlhL计算
ua

VsATAf

115
08055ms
153860111
F00805529137kg12sm12
查图得06
故hl060060036m
（3）、液体表面张力的阻力h计算
液体表面张力产生的阻力h由下式计算得
h

4LLgd0

4224910387169810005
0002m液柱
气体通过每层塔板的液柱高度hp可按下式计算
18
fhphchlh0037003600020075m液柱气体通过每层塔板的压降为PphpLg0075871698164128Pa07kPa（设计允许值）
2、液面落差
对于筛板塔，页面落差很小，且本设计的塔径和流量均不大，故可忽略页面落差影响。
3、液沫夹带
液沫夹带量由下式计算
32
eV

57106L
uaHThf

而且hf25hL015m
eV故

57106L

uaHThf
32

571062156103

0805504015
32


001kg液

kg气

01kg液

kg气
故在本设计中液沫夹带量eV在允许范围内。
4、漏液
对筛板塔，漏液点气速u0mi
可由下式计算
u0mi
44C0

00056

013h
L
h

LV
4407720005601300600028716626ms
29
实际孔速u01138m6su0mi

稳定系数为
Ku011386626181915u0mi
故在本设计中无明显漏液。
19
f5、液泛
为防止塔内发生液泛，降液管内液层高Hd应服从下式关系：
HdHThW
苯－氯苯物系属一般物系，取05，则
HThW05040050225m
而Hr