稳定性系数Kuo4981681520（不会产生过量液漏）uom296
（4）降液管液泛校核
为防止降液管发生液泛，应使降液管中的清液层高度HdΦHThw
HdhfhLhd
hd

0153
LsLwho
2

0153
00003
2


0700214

000006
m
Hd00525006000000601126mΦHThw05035005170201mHdΦHThw成立，故不会产生降液管液泛。
十、提馏段塔板上的流体力学验算
1塔板压降校核
hfhche
1．气体通过干板的压降hc
临界孔速uoc


73V
11825

7311825


3314

544ms

u0
因u0uoc，故应在浮阀全开状态下计算干板压降。
hc

534
VL
uo22g

534331494315
58322981

00325m
2．气体通过板上液层的压降hehehwhowhL0500600030m3．克服表面张力的压降h一般情况下可不考虑
hσ

4103Lgdo

410320721031000000023m（显然此项很小可忽略）943159810039
4．气体通过筛板的压降单板压降hf和pf
fhfhcheh0063mpf943159810063583Pa07kPa（满足设计要求）（2）雾沫夹带量校核
板上液流长度Z
ZD2Wd12014072m
根据V3314kgm3及HT＝035m查图（化工原理课程设计537），得CF011。再根据表（化工原理课程设计513）取K＝085。
F

100Vs



VL
V

05
136LsZ
11241
AaCFK
泛点率大于80，会产生过量的雾沫夹带。
（3）漏液校核当阀孔的动能因子Fo小于5时将会发生严重漏液，故漏液点的孔速可按Fo＝5计算
uom
5V
5275ms3314
稳定性系数Kuo5832121520（不会产生过量液漏）uom275
（4）降液管液泛校核
为防止降液管发生液泛，应使降液管中的清液层高度HdΦHThw
HdhfhLhd
hd

0153
LsLwho
2


0153
00019
2


0701357

000006
m
Hd0063006000000601231mΦHThw05035004650198mHdΦHThw成立，故不会产生降液管液泛。通过流体力学验算，可认为精馏段塔径及塔板各工艺结构尺寸合适，若要做出更合理的设计，还需重选HT及hL，重复上述计算步骤进行优化设计。
十一、精馏段塔板负荷性能图
1过量雾沫夹带线令泛点率F080，将相关数据代入得
Vs
28586615285
136072Ls
080
02420109085
整理得到Vs03121704Ls2降液管液泛线气相负荷上限线
f降液管发生液泛的条件为：
ΦHThwhfhwhowhd
how

000284E
3600LsLw
23


0002841
3600Ls07
23


08462L2s3
Ao

4

do2

07853800392

00454m2
hc
534
VL
uo22g
534
VL
VsAo22g

534

28586615

2

Vs298100454
2
04345Vs2
hehwhow050051708562L2s30025904231L2s3
hfhcr